Мощность греющего кабеля для «теплого пола»
Основным компонентом систем «теплый пол», функционирующих от электричества, является греющий кабель. В простейшем варианте данная разновидность кабельно-проводниковой продукции представляет собой один или несколько токопроводящих жил, изолированных термостойким материалом. Греющие кабели производятся в различном конструктивном исполнении, имеют различные физико-механические характеристики, определяющие условия их эксплуатации и целевое назначение.
В электрических системах «теплый пол» также требуется использования определенных марок греющих кабелей.
Расчет греющего кабеля для «теплого пола» на основе резистивного кабеля
Расчет нагревательного кабеля для «теплого пола» проводится с целью определения оптимальных характеристик для эффективного функционирования системы подогрева полов. Для выполнения расчетов во внимание принимаются следующие факторы:
• Площадь помещения. Чем больше площадь, тем длиннее (прямопропорционально увеличивается общая мощность) потребуется кабель для создания оптимальной температуры обогрева.
• Тип помещения. Балконы, цокольные и мансардные этажи — подобные помещения нуждаются в использовании более мощных кабелей, т. к. они имеют относительно низкую степень теплоизоляции по сравнению, например, с комнатами, расположенными в центральной части здания.
• Требуемая степень (мощность) обогрева. Система подогрева полов может являться дополнительным источником тепла для помещений, обогреваемых центральной системой отопления. Также «теплый пол» может использоваться и в качестве основного источника тепла.
Последнее предполагает использование большей тепловой мощности вырабатываемой нагревательным кабелем, нежели в случае со вспомогательными системами подогрева полов.
• Тип напольного покрытия. В качестве одной из переменных в расчет греющего кабеля для «теплого пола» также может быть включено значение теплопроводности материала, из которого выполнено напольное покрытие. Так, паркет потребует использования большей тепловой мощности от нагревательных кабелей, чем, например, керамическая плитка.
• Теплопотери в помещении. Тепловые потери могут возникать из-за множества факторов: количество и размер окон, материал стен и перекрытий, погодные условия в регионе и многое другое.
Наиболее простой способ расчета греющего кабеля производится на основании нормированных значений мощности, требуемой для обогрева конкретного типа помещения определенной площади. Если система «теплый пол» используется в качестве основного источника тепла, то она должна выдавать мощность в 160–200 Вт на каждый квадратный метр помещения, если в качестве дополнительного источника тепла — 110–140 Вт/м².
При использовании системы подогрева полов в качестве основного источника тепла отапливаемая поверхность должна составлять не менее 70% всей площади помещения. При этом следует учитывать, что закладывать греющий кабель под мебель запрещается (низкий уровень теплообмена может привести к перегреву кабеля). Поэтому, если более 30% площади помещения заставлено мебелью, использовать «теплый пол» в качестве основной системы обогрева будет невозможно (возможно только в качестве дополнительного источника тепла).
Значения удельной мощности на 1 м² для некоторых типов помещений:
• Кухня и жилые комнаты, расположенные на 2-м и последующих этажах — 120–130 Вт.
• Кухня и жилые комнаты, расположенные на 1-м этаже — 140–150 Вт.
• Ванные комнаты, санузлы — 140–150 Вт.
• Лоджии, балконы (остекленные) — 180–190 Вт.
Вышеперечисленные значения приведены без учета теплопотерь и прочих нюансов. Для точного установления удельной мощности требуется привлечение специалистов и использование спецоборудования.
Пример расчета нагревательного кабеля для «теплого пола»
Задача: необходимо подобрать греющий кабель для использования в качестве дополнительного источника тепла в спальной комнате общей площадью в 20 м², расположенной на 2 этаже. Последовательность действий следующая:
1. Установить полезную площадь помещения
Под «полезной» понимается площадь, не обставленная мебелью. Для этого необходимо измерить площадь всей использующейся мебели, а затем вычесть полученное значение из площади помещения. Допустим, это 9 м².
2. Вычислить необходимое значение мощности для обогрева
Т. к. система будет использоваться в качестве дополнительного источника тепла, для обогрева помещения нам потребуется, допустим, мощность в 120 Вт на 1м². Умножив это значение на 9, получим — 1080 Вт (1,08 кВт).
3. Подобрать подходящий кабель
В настоящее время существует множество марок греющих кабелей, каждая из которых имеет свои уникальные характеристики мощности. Наиболее дешевыми являются нагревательные кабели резистивного типа. Они выпускаются определенной длины и с определенным значением мощности, т. е. резать или удлинять их нельзя.
Например, кабель Deviflex 10T 120м 140F1229 имеет мощность в 1116 Вт (
1,1 кВт), его длина составляет 120 метров. Таким образом, его мощности достаточно для обогрева пола площадью в 9 м².
Источник
Закон Джоуля – Ленца
Если проводник, в
котором течет постоянный ток, и он при этом остается неподвижным, то работа
сторонних сил расходуется на его нагревание.
Электрическая энергия, полученная от источника тока, в металлических проводниках превращается в энергию хаотического движения атомов, то есть в теплоту. Опыты полностью подтверждают данную теорию – при протекании тока по любому проводнику происходит выделение теплоты, равной работе, совершаемой электрическими силами по переносу заряда вдоль проводника.
Представим, что на концах участка проводника существует разность потенциалов φ 1 – φ 2 = U. Тогда на этом участке работа по переносу заряда равна:
По определению I = q/τ, откуда q = Iτ, где τ – время прохождения заряда, то есть:
Сила тока измеряется в
амперах, напряжение в вольтах, время в секундах, а работа, соответственно, в
джоулях: 1 Дж = 1 А·1 В·1 с.
Поскольку работа А идет на нагревание проводника, то вполне можно написать, что выделяющаяся в проводнике теплота Q равна работе А электрических сил:
Данная формула носит
название закона Джоуля – Ленца. Это
явление было открыто в 1841 году английским физиком Дж. Джоулем и независимо от
него в 1842 году русским физиком Э. Х. Ленцем.
В системе СИ теплота и
работа измеряются в джоулях.
Использовав закон Ома для участка цепи, запишем формулу (2) следующим образом:
Из формулы следует, что
теплота, выделяемая в проводнике при прохождении электрического тока, зависит
силы тока, времени его прохождения и сопротивления проводника.
Если измерять теплоту во внесистемных единицах – калориях, а остальные величины в единицах СИ, то в формулу (3) следует подставить коэффициент пропорциональности k = 0.24 кал/Дж, и тогда получим:
Энергия электрического тока может быть израсходована не только на нагревание проводников, но и испытывать самые разные превращения. Например, если во внешнюю цепь подключен электродвигатель, то часть электрической энергии преобразуется в механическую. Если во внешнюю цепь включены электролиты (проводники второго рода), то часть энергии превратится в химическую и так далее. Если во внешнюю цепь включены только металлические проводники, то энергия источника будет превращаться только в теплоту, а если проводники имеют высокую температуру, то будет расходоваться на излучение.
Давайте преобразуем закон Джоуля – Ленца в другой вид. Введем понятие плотность тепловой мощности ω – величину, равную энергии, выделенной за время τ прохождения тока в каждой единице объема проводника:
Где l – длина проводника, Q – теплота, а S – поперечное сечение проводника.
Приняв во внимание, что Q = I 2 Rτ, а R=ρl/S, получим:
Но I/S = j – это плотность тока, а ρ = l/γ, где γ – удельная проводимость, тогда:
Если учесть закон Ома в дифференциальной форме, то тогда:
Данное соотношение имеет название закон Джоуля – Ленца в дифференциальной форме. Из него делаем вывод, что плотность тепловой мощности равна произведению удельной проводимости проводника на квадрат напряженности Е электрического поля.
Формулы (3) можно применить для расчета мощности N тока, равной работе электрических сил за единицу времени:
В системе СИ мощность
тока измеряется в ваттах: 1 Ватт = 1 А· 1 В.
Нагревание проводника током в одних случаях является нежелательным явлением и с ним активно борются, а в других наоборот – полезным явлением. К нежелательным тепловым явлениям относят явлениям потери электрической энергии в линиях электропередач, разрушение изоляции проводов и кабелей из-за перегрева. Также во многих случаях теплота, выделяемая электрическим током при прохождении через проводник успешно используется технике (бытовые электронагревательные приборы, электропечи в промышленности).
Источник
Тепловой расчет
по материалам журнала «Новости ЭлектроТехники» № 4(82) 2013
Проведем тепловой расчет кабельной линии с целью определения длительно допустимого тока линии и температуры поверхности кабелей в зависимости от ряда
влияющих факторов. Основное внимание сосредоточим на расчетах нормального режима работы кабельной линии, хотя аналогичные вычисления можно выполнить и для случая
короткого замыкания в кабельной линии, когда ток короткого замыкания проходит по жиле кабеля и через место повреждения изоляции попадает в
экран, нагревая его до значительных температур, достигающих 200-300?С.
Методика теплового расчета описана в ГОСТ Р МЭК 60287-1-1-2009 (Кабели электрические. Расчет номинальной токовой нагрузки). По мнению автора, система обозначений
переменных, заимствованная из МЭК, является неудобной. Поэтому в рамках статьи используем систему обозначений, введенную в книге «Заземление экранов однофазных силовых
кабелей 6-500 кВ» (М.В.Дмитриев.–СПб.: Изд-во Политехн. ун-та, 2010. –152 с.).
На рис.1 схематично показана конструкция силового однофазного кабеля и один из способов его прокладки – в полиэтиленовой трубе, размещенной в
грунте. При проведении оценочных расчетов допустимо считать, что кабель расположен в средней части трубы (на самом деле кабель всегда располагается
на дне трубы). На рис.1 введены следующие обозначения:
Рис.1. Силовой однофазный кабель, проложенный в полиэтиленовой трубе в грунте.
Тепловой расчет кабеля основан на решении уравнения теплового баланса: выделяющаяся в кабеле активная мощность переходит в тепло, которое нагревает кабель
и окружающий его грунт. При рассмотрении этого уравнения и его составляющих будем полагать, что тепло отводится от кабеля только в
радиальном направлении, а отвода тепла вдоль оси кабеля и трубы, в которой он проложен, не происходит (такой отвод был бы
возможен только для очень короткого кабеля). Следовательно, уравнение и все его составляющие не зависят от длины кабельной линии и могут
быть даны в расчете на 1 метр его длины.
Основными источниками тепловыделения в кабеле являются потери в жиле РЖ и потери в экране РЭ:
IЖ и IЭ – токи в жиле и экране кабеля;
RЖ и RЭ – активные сопротивления жилы и экрана, которые зависят от температуры и могут быть найдены как:
rЖ и rЭ – удельные активные сопротивления материала жилы и экрана при температуре Т20 = 20°C (для меди это 1,72 · 10–8 Ом·м);
aЖ и aЭ – температурные коэффициенты сопротивления материала жилы и экрана (для меди это 0,0039);
FЖ и FЭ – сечение жилы и экрана;
ТЖ и ТЭ – температура жилы и экрана.
Также потери в экране могут быть выражены через относительные потери PЭ / PЖ, определенные, например, по методике [Дмитриев М.В. Заземление экранов однофазных силовых кабелей 6-500 кВ.–СПб.: Изд-во Политехн. ун-та, 2010. –152 с]
РЭ / РЖ & qt; 0 в случае простого заземления экранов с двух сторон кабеля (рис. 2а);
РЭ / РЖ = 0 в случае заземления экранов с одной стороны (рис. 2б) или в случае их транспозиции (рис. 2в).
Рис.2. Основные схемы заземления экранов кабельных
линий с однофазными кабелями 6–500 кВ:
а – заземление с двух сторон;
б – заземление с одной стороны;
в – транспозиция экранов
Дополнительным источником тепловыделения в кабеле являются потери в диэлектрике:
CИ – емкость изоляции между жилой и экраном кабеля;
UНОМ – номинальное напряжение сети;
tg?И – тангенс угла диэлектрических потерь в изоляции (для сшитого полиэтилена это 0,001);
? – диэлектрическая постоянная изоляции кабеля (для сшитого полиэтилена это 2,4);
?0 = 8,85 · 10–12 Ф/м – диэлектрическая постоянная вакуума;
? = 314 рад/с – круговая частота.
Выделяющееся тепло через изоляцию И кабеля, оболочку О, воздух В в трубе и саму трубу Т уходит в окружающий грунт Г, встречая на своем пути тепловое сопротивление этих слоев:
?и, ?о, ?в, ?т, ?г – соответствующие удельные тепловые сопротивления;
h – глубина, на которой проложен кабель.
В трехфазных сетях прокладывают трехфазные группы однофазных кабелей, что для каждой из фаз ухудшает условия отвода тепла в грунт. Это можно учесть, считая для каждой из фаз тепловое сопротивление грунта в три раза большим, чем оно было бы при наличии только одной фазы кабеля (рис. 3).
Рис.3. Определение теплового сопротивления грунта
Уравнение теплового баланса
Итоговая тепловая схема для расчета температуры одной фазы трехфазной кабельной линии дана на рис.4. Влияние двух других фаз учтено заменой RГ на 3RГ.
Рис.4. Расчетная схема теплового баланса кабельной линии
TK – температура поверхности однофазного кабеля;
TГ – температура грунта (обычно принимается равной 20°C);
КП – коэффициент, учитывающий рост потерь в жиле кабеля за счет поверхностного эффекта (для медной жилы указан в табл.1).
Коэффициент поверхностного эффекта K П для медной жилы сечением F Ж
F ж , мм 2 150 200 250 300 400 600 750 1000 1250 1500 K п , о.е. 1,006 1,012 1,016 1,026 1,040 1,068 1,145 1,239 1,335 1,439
С помощью рис. 4 несложно записать уравнения теплового баланса (по аналогии с законом Ома для электрической цепи).
Выражение с температурой жилы:
Выражение с температурой поверхности кабеля:
Определение допустимого тока кабеля по предельной температуре жилы 90 °C
Для изоляции из сшитого полиэтилена, которая наиболее часто применяется для современных однофазных кабелей 6–500 кВ, длительно допустимая температура не должна превосходить 90°C. Приняв температуру жилы кабеля ТЖ = 90°C, из уравнения теплового баланса (1) найдем длительно допустимый ток кабеля:
Пример расчета. Пусть трехфазная группа однофазных кабелей 110 кВ с медными жилой 1000 мм2 и экраном 240 мм2 проложена в расположенных сомкнутым треугольником трубах диаметром 225 мм с толщиной стенки 10 мм.
Удельные тепловые сопротивления изоляции и оболочки кабеля приняты ?и = 3,5 и ?о = 3,5 К·м/Вт.
Результаты расчетов допустимого тока (3) сведены в табл. 2 в зависимости от основных влияющих факторов: схемы соединения и заземления экранов
(наличия потерь в экранах), а также удельного теплового сопротивления грунта, которое на практике меняется в широком диапазоне значений ?г =
1?3 К·м/Вт. В случаях I, II труба отсутствует, фазы кабеля проложены в открытом грунте вплотную друг к другу (I) или
на расстоянии 225 мм (II). При этом при вычислениях по (3) удельные тепловые сопротивления ?в и ?т приняты такими же,
как ?г, что как раз и означает отсутствие воздуха В и полиэтиленовой трубы Т.
В случае III фазы кабеля проложены в трубах, расположенных сомкнутым треугольником, расстояние между осями фаз составляет 225 мм. Удельные тепловые сопротивления воздуха и трубы приняты ?в = 10 и ?т = 3 К·м/Вт.
Удельное тепловое сопротивление железобетонного лотка составляет около 2 К·м/Вт, что близко к свойствам грунта. Поэтому выводы, которые можно будет сделать на основе анализа случая I из табл. 2, в полной мере относятся не только к прокладке кабеля в грунте, но и к прокладке кабеля в железобетонных лотках.
Результаты расчетов по (3) неплохо совпадают, например, с каталогом фирмы АВВ, где в случае прокладки кабелей 1000/240 мм2 с транспонированными экранами сомкнутым треугольником в грунте допустимые токи при тепловом сопротивлении грунта 1,2 и 3 К·м/Вт составляют соответственно 1095, 810, 668 А.
В каждом из случаев I, II, III даны допустимые токи для кабеля без потерь в экранах (рис. 2б, 2в) и
с потерями (рис. 2а), а также эти же токи в относительных единицах (за 1 о.е. принят ток для кабеля без
потерь в экранах). Такие относительные значения допустимых токов по сути представляют собой коэффициент использования пропускной способности кабеля, который здесь вычисляется
с учетом всех тепловых характеристик трассы, а в [Дмитриев М.В. Заземление экранов однофазных силовых кабелей 6-500 кВ.–СПб.: Изд-во Политехн. ун-та,
2010. –152 с] упрощенно оценивался без них как:
Из табл. 2 видно, что простое двустороннее заземление экранов заметно снижает допустимый ток кабеля:
– на 27–29% (снижение от 1,0 о.е. до 0,71 – 0,73) в случае I;
– на 44–46% в случае II;
– на 45–46% в случае III.
Таблица 2. Длительно допустимый ток I Д90 по (3) трехфазной группы однофазных кабелей 110 кВ с медной жилой 1000 мм2 и экраном 240 мм2, отвечающий температуре жилы 90°С, а также возникающая при этом температура поверхности кабеля TK по (2), в зависимости от основных влияющих факторов.
Описание расчетного случая Р Э /Р Ж ,
о.е. Удельное тепловое сопротивление грунта p r p r = 1 K?м/Вт p r = 2 K?м/Вт p r = 3 K?м/Вт I Д90 ?A T K , °C I Д90 ?A T K , °C I Д90 ?A T K , °C 1. Фазы проложены в грунте сомкнутым треугольником: Экраны транспонированы и т.п. (рис. 2б, 2в) 0 1108 (1,0) 77,2 819 (1,0) 82,9 678 (1,0) 85,1 Экраны заземлены с двух сторон (рис. 2а) 1,3 804 (0,73) 81,8 584 (0,71) 85,7 480 (0,71) 87 2. Фазы проложены в грунте треугольников на расстоянии 225 мм друг от друга: Экраны транспонированы и т.п. (рис. 2б, 2в) 0 1108 (1,0) 77,2 819 (1,0) 82,9 678 (1,0) 85,1 Экраны заземлены с двух сторон (рис. 2а) 3,1 625 (0,56) 83,9 450 (0,55) 85,7 369 (0,54) 87,8 3. Фазы проложены в грунте в полиэтиленовых трубах диаметром 225 м: Экраны транспонированы и т.п. (рис. 2б, 2в) 0 841 (1,0) 82,6 703 (1,0) 84,8 615 (1,0) 86,0 Экраны заземлены с двух сторон (рис. 2а) 3,1 463 (0,55) 86,6 383 (0,54) 87,7 344 (0,54) 88,2
Примечание. В скобках даны относительные значения допустимых токов I Д90 (за 1 о.е. принят ток для схем, приведенных на рис. 2б и 2в).
Следовательно, можно сделать вывод, что при прокладке фаз кабельной линии на расстоянии друг от друга (II, III) заземление экранов с двух сторон недопустимо, обязательно требуется или их одностороннее заземление, или их транспозиция. В частности, эти мероприятия нужны при прокладке фаз кабеля в трубах (III).
Также видно, что прокладка фаз кабельной линии в трубах (III) несколько снижает допустимый ток по сравнению с прокладкой в открытом грунте (I):
– при ?г = 1 К·м/Вт – на 24% (с 1108 до 841 А);
– при ?г = 2 К·м/Вт – на 14% (с 819 до 703 А);
– при ?г = 3 К·м/Вт – на 9% (с 678 до 615 А).
Анализ расчетов табл. 2 позволяет сделать вывод, что основной причиной снижения пропускной способности линий с однофазными кабелями 6–500 кВ является
вовсе не их прокладка в полиэтиленовых трубах, а отсутствие мероприятий по борьбе с токами и потерями в экранах – одностороннего
заземления экранов или транспозиции экранов. При прокладке кабелей в трубах схемы заземления экранов рис. 2б и рис. 2в оказываются незаменимы.
Определение допустимого тока кабеля по предельной температуре поверхности кабеля 40 °C
В табл. 2 представлены результаты расчетов температуры на поверхности фазы кабеля по (2), куда подставлен предельно допустимый ток по (3). Как видно, температура поверхности кабеля достигает 80°C и даже более.
Для упрощения расчетов температура поверхности кабеля определялась для случая, когда кабель размещен в середине трубы и не касается ее стенок (рис. 3). На практике кабель лежит на дне трубы и передает ей температуру своей поверхности. Для ПНД труб, применяемых для прокладки кабеля и рассчитанных на 40°C, такая высокая температура недопустима.
Близкая к 80°C температура поверхности кабеля, лежащего на дне трубы, получена также и в работе [Титков В.В., Дудкин С.М. Влияние способов прокладки на температурный режим кабельных линий 6-10 кВ и выше //«Новости Электротехники», №3(75), 2012 г.], авторы которой выполняли тепловой расчет при помощи специального программного обеспечения.
Определим длительно допустимый ток кабельной линии, исходя из условия, что температура поверхности кабеля не превысит 40°C. Приняв температуру поверхности кабеля ТК = 40°C, из уравнения (2) найдем этот ток:
Считая, что для кабельной линии, проложенной в трубах, меры по борьбе с паразитными токами в экранах являются обязательными, расчеты по (4) проведены при условии отсутствия потерь в экранах, а их результаты даны в табл. 3.
Таблица 3. Длительно допустимый ток трехфазной группы однофазных кабелей 110 кВ с медной жилой 1000 мм2 и экраном 240 мм2 в зависимости от основных влияющих факторов. Приняты меры борьбы с токами в экранах (транспозиция экранов или их одностороннее заземление)
Описание способа прокладки кабеля
Формула Удельное тепловое сопротивление грунта p r p r = 1 K?м/Вт p r = 2 K?м/Вт p r = 3 K?м/Вт В грунте или лотке (критерий 90 °C) 3 1108 (1,0) 819 (1,0) 678 (1,0) В термостойкой трубе (критерий 90 °C)
3 841 (0,76) 703 (0,86) 615 (0,91) В ПНД трубе (критерий 40 °C) 4 468 (0,42) 380 (0,46) 327 (0,48)
Примечание. В скобках даны относительные значения допустимых токов IД90, IД40 (за 1 о.е. принят ток для случая прокладки в грунте или лотке).
Из табл. 3 видно, что обеспечение требований ГОСТ к условиям эксплуатации ПНД труб (критерий 40 °C) приводит к снижению пропускной
способности кабельной линии на 52–58% по сравнению со случаем прокладки фаз в открытом грунте. Тогда как применение термостойких труб, допускающих
длительное воздействие температуры 80°C, которая имеется на поверхности кабеля при температуре жилы 90 °C, давало бы снижение пропускной способности лишь
на 9–24%.
Следовательно, для прокладки кабельных линий 6–500 кВ с однофазными кабелями с изоляцией из сшитого полиэтилена возможность применения ПНД-труб следует переосмыслить. В кабельном строительстве требуется использование таких труб, которые, в отличие от ПНД, допускают длительное воздействие температуры не менее 80°C.
Термостойкие трубы для прокладки кабельных линий
В настоящее время на рынке уже имеются термостойкие трубы, которые могли бы заменить ПНД в кабельном строительстве. В качестве примера в табл. 4 приведены некоторые из них.
Таблица 4. Существующие на рынке полимерные трубы и возможность их использования для прокладки однофазных кабелей 6–500 кВ
Тип трубы ПНД PEX PB ПРОТЕКТОРФЛЕКС® Материал Обычный полиэтилен Сшитый полиэтилен
для тепловых труб Полибутен для
тепловых труб Полимерная композиция
повышенной термостойкости Назначение Холодая вода Горячая вода Горячая вода Кабели 6-500 кВ Возможные диаметры труб, мм 20-1200 16-160 20-315 16-1200 Возможность использования для кабелей
6-500 кВ Нет Да Да Да Температура эксплуатации, °C 40 95 95 110
Трубы ПРОТЕКТОРФЛЕКС ® , PEX, PB не будут размягчаться и слипаться с кабелями, не потеряют механической прочности не только в нормальном установившемся режиме работы сети, но и при коротких замыканиях в кабеле.
1. К снижению пропускной способности кабельных линий с однофазными кабелями 6–500 кВ приводят паразитные токи и потери мощности в экранах, а также прокладка фаз в полиэтиленовых трубах.
2. Основной причиной снижения пропускной способности кабельных линий 6–500 кВ является отсутствие мероприятий по борьбе с токами в экранах – заземления экранов с одной стороны или транспозиции экранов.
3. Прокладка кабельных линий в трубах не является основной причиной снижения их пропускной способности.
4. Применяемые в настоящее время для прокладки кабельных линий 6–500 кВ полиэтиленовые трубы низкого давления (ПНД) не годятся для этих целей, так как являются трубами холодного водоснабжения и рассчитаны на длительную работу в температурном диапазоне до 40°C, что существенно меньше тех температур, которые могут возникать на поверхности кабеля.
5. Следует приостановить применение ПНД-труб для прокладки кабельных линий с однофазными кабелями 6–500 кВ и рассмотреть применение для этих целей труб типа ПРОТЕКТОРФЛЕКС®, PEX, PB или иных, которые будут удовлетворять требованиям по температуре, гибкости, механической прочности и проч.
Источник